時標,孫魏/文 華能金陵發電廠
摘要:對華能金陵發電廠2號機組2B給水泵汽機跳閘原因進行分析,發現西門子DCS系統(T3000)的轉速測量卡與CPU在某些情況下會發生通信故障,從而引起轉速信號跳變,造成設備跳閘。對隨后開展的T3000 控制系統升級維護、給水泵汽機超速保護邏輯和轉速控制邏輯優化措施做了詳細介紹,并對遺留問題進行了探討。
1 給水泵汽機超速保護系統
華能金陵發電廠2 號機組MEH(給水泵汽機電液調節系統)和METS(給水泵汽機緊急跳閘系統)集成在機組DCS(分散控制系統)內,控制系統采用德國西門子SPPA-T3000 現場總線型分散控制系統,由西門子電站自動化有限公司設計生產,控制器采用冗余配置,現場設備采用現場總線和常規控制相結合的方式來實現。
每臺給水泵汽機配置5 路轉速測量探頭,轉速探頭采用EPRO 公司生產的磁阻式轉速探頭,轉速處理模塊采用BRAUN 公司生產的超速保護模塊D521,1 個轉速探頭對應1 個超速保護模塊。超速保護模塊采用直流24 V供電方式,電源取自冗余24 V電源處理模塊。超速保護模塊D521 可同時輸出脈沖信號、模擬量信號及繼電器接點信號,輸出脈沖頻率與輸入頻率完全相同,可選20 mA/10 V模擬量輸出,最多可選4個接點輸出。給水泵轉速信號經超速保護模塊D521 處理后,以脈沖量方式送入DCS 控制器,每臺給水泵配置3塊轉速測量模塊FM350,其中給水泵轉速1、轉速4 送入轉速輸入模塊1,轉速2、轉速5 送入轉速輸入模塊2,轉速3 送入轉速輸入模塊3,轉速輸入模塊3通道2備用(已組態,未接線),轉速輸入模塊FM350 分別布置在不同ET200M 子站中,符合分散布置原則。汽動給水泵轉速1、轉速2、轉速3 在DCS 中分別進行超速保護判斷后輸出超速保護信號(保護定值:6300 r/min),經三取二保護邏輯觸發超速保護動作,經三取中處理模塊輸出值做轉速閉環調節,測量原理如圖1所示。
2 給水泵汽機跳閘經過
某日16:34,2 號機組負荷818 MW,給水泵汽機2A和2B運行,磨煤機A,B,C,D,E,F運行,2 號機給水泵汽機2B 跳閘時刻為16:34:47,首出為”超速保護動作”,機組RB動作正常,聯鎖跳閘磨煤機A,B 及C,燃料量減至176 t/h,爐膛負壓最大至-600 Pa,省煤器入口給水流量降至1 700 t/h,蒸氣過熱度最高到70℃,主汽蒸氣壓力降至13.6 MPa,負荷減至515 MW,主再熱汽溫未出現超溫現象。給水泵汽機2B 跳閘前后相關參數歷史趨勢如圖2 所示。
從圖2可以看出,給水泵汽機跳閘前,給水泵汽機2B 低壓調門指令為50%、閥門反饋45%,汽泵2B 給水流量1 210 t/h,給水泵轉速指令4 973r/min,實際轉速4 916 r/min,數值穩定。16:34:45,給水泵汽機2B 轉速探頭1 顯示”U4970”,給水泵汽機2B 轉速變”B”點(壞質量點);16:34:47,給水泵汽機2B 轉速突變為”2147480”,給水泵汽機ETS 跳閘指令發出,閥位指令突降到0;至16:34:48,給水泵汽機2B 低壓調門閥位反饋到0,轉速降到4 766 r/min,給水泵流量降到946.7 t/h,此后給水泵汽機2B 惰走正常。
3 給水泵汽機跳閘原因分析
查詢DCS報警記錄和相關歷史趨勢,結合轉速異常曲線(如圖3所示),發現給水泵汽機2B跳閘前機組運行穩定,出力為1 150 t/h,轉速穩定在4 970 r/min 左右,系統無異常,運行人員無相關操作;16:34:45 起,給水泵汽機2B 1-5 轉速信號出現異常;6:34:45.168,轉速2、轉速5 變為”B”點,轉速值仍在4 970 r/min;16:34:45.578,轉速1,4,3 也變為B 點,其中和轉速3 在同一轉速卡件FM350上的備用轉速通道輸出值也變為B 點;16:34:46.750,轉速2,5,3 突變到2 147480r/min(轉速替代值);16:34:47.113,給水泵汽機2B因超速保護動作跳閘,0.5 s 后轉速恢復正常并緩慢下降。
給水泵汽機2B跳閘后的運行過程顯示,跳閘是由于給水泵汽機轉速信號異常造成的,而導致轉速信號異常的原因可能有轉速測量探頭故障、超速保護卡D521 故障或其電源異常、信號干擾、DCS 系統數據采集異常等。隨后開展事故調查和試驗,排查可能引起轉速信號跳變的因素。
(1)轉速測量探頭故障。
就地轉速探頭、汽機電子間檢查給水泵汽機2B 轉速探頭、2 號機汽機電子間轉速模塊D521均未發現異常。5 路轉速測量裝置在短時間內同時故障的可能性幾乎不存在,且給水泵汽機2B重新啟動后轉速信號測量正常,因此可以排除轉速測量探頭故障導致轉速信號異常的可能。
(2)超速保護卡D521 故障。
對超速保護卡D521進行電源中斷試驗,DCS系統顯示給水泵汽機轉速直接下降到0,沒有出現轉速信號增大的情況,現場超速保護卡D521電源回路接線緊固,且和轉速3 在同一轉速卡件FM350上的備用轉速通道輸出值也變為B 點,因此判斷不是超速保護卡D521 異常導致給水泵汽機轉速突增。
(3)干擾信號串入測量回路。
詢問運行人員得知,故障發生時給水泵汽機2B 附近及汽機電子間無人員在工作,也無設備啟停操作。通過在就地轉速探頭處及DCS 機柜處用對講機做射頻干擾試驗,給水泵汽機轉速信號輸出正常無變化,且當時運行人員未進行大的電氣設備操作,現場無電焊等作業,未在就地探頭及電子間使用對講機等無線通信裝置,因此干擾信號串入引起轉速突增的可能也可排除。
(4)DCS系統數據采集異常。
至此,基本可以判斷DCS 系統數據采集異常是導致此次給水泵汽機2B 跳閘的直接原因。通過對相應控制器的診斷信息檢查發現:08:34:43.497(控制器和操作員站時鐘均取自控制系統主時鐘模塊,即格林威治時間,控制器中時鐘未調整,操作員站中時鐘已調整到北京時間,因此存在8個小時的時差,上述控制器時間對應北京時間16:34:43.497),AP218 控制器報”Module problem or maintenancenecessary”;08:34:45.071,控制器發出”Module/InterfaceModule removed/cannot be addressed”,對應子站地址為6,隨后控制器發”I/O access error when updating the process image in-put tableentering state”報警。從報警信息看出,控制器CPU 在和子站進行數據讀取時無法訪問轉速輸入模塊FM350,在進行多次訪問失敗后,用默認值2 147 480 r/min代替給水泵汽機實際轉速,當對3 個轉速輸入模塊FM350 進行讀取都出現上述故障時,造成轉速信號采集異常,引起給水泵汽機2B 超速保護動作。南京西門子公司技術人員通過現場檢查,發現DCS控制器固件版本較低,存在一定的安全隱患,在極少數情況下會造成控制器與下層模件數據讀寫異常,建議對DCS 控制器固件版本進行升級。
4 采取的優化措施
在確認轉速卡與控制系統CPU 之間的通信故障引發給水泵汽輪機轉速信號跳變后,為了避免類似的保護誤動再次發生,除了對DCS 控制系統的固件版本進行升級外,還對給水泵汽輪機超速保護回路中的轉速信號進行優化組合,并將超速卡中的轉速信號以4~20 mA 方式送至DCS。
具體的優化措施如下:
(1)為了從根本上解決DCS 控制器和下層模塊數據讀寫存在的隱患,安排在機組檢修期間對機組DCS 控制器固件版本進行升級,提高DCS系統可靠性。
(2)對給水泵汽機超速保護回路進行完善,避免因給水泵汽機轉速信號采樣異常導致超速保護誤動。具體措施為:在給水泵汽機超速保護卡D521 中對轉速信號進行判斷,當轉速大于6 300r/min 時,輸出給水泵汽機超速保護動作開關量信號到DCS,在DCS 中和該路轉速模擬量判斷后的超速跳閘信號相與,再經過三取二保護邏輯觸發給水泵汽機超速保護動作,給水泵超速保護跳閘原理如圖4 所示。
(3)優化給水泵汽機轉速控制回路,防止因給水泵汽機轉速信號采樣異常導致轉速信號突變,引起機組給水調節異常波動,即當給水泵汽機三取中轉速信號大于6 000 r/min 時退出轉速自動調節,切換到給水泵汽機調門閥位開環控制,維持機組給水正常。
5 結論
經采取上述防范措施后,有效避免了因DCS轉速采集值跳變引起給水泵汽機跳閘或自動調節異常的情況,但并沒有從根本上解決送至DCS的給水泵汽機轉速信號突變的問題。2015 年6月10 日,2 號機給水泵汽機2B 測量轉速突變到2 147 480 r/min(轉速替代值),過程和現象與第一次給水泵汽機RB 時一致,由于采取了相應防范措施,未對給水泵汽機運行造成影響。現已經聯系西門子廠家協助分析,以便徹底解決給水泵汽機轉速采集異常問題。
從目前情況來看,控制器固件版本升級并沒有徹底解決給水泵轉速采集異常的問題,同時考慮該廠1 號機組及2 號機組給水泵A 也采用了相同的軟硬件配置,并未出現類似問題,2 號機組給水泵B 出現異常為偶發性異常,因此懷疑為控制器長時間運行后寄存器存儲異常造成,計劃在機組檢修時更換DCS 控制器寄存器,同時對寄存器進行初始化并重新裝載。
參考文獻
【1】張華磊,羅志浩.基于熱工控制優化的電泵電流波動問題解決辦法[J].浙江電力,2012(10):45-47.
注:原文發表于《浙江電力》2016年第4期,原文標題:給水泵汽機轉速信號跳變的分析及處理
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